Sparrow Hills sisaldab palju huvitavaid vaatamisväärsusi, mis on levinud suurel alal. Nende hulgas on Universal Jõusaal“Sõprus” on huvitav meretähe kujuline arhitektuurne struktuur, kus on palju spordiüritused Moskvas.
UZS "Druzhba" plakat on väga huvitav, kuna sellel on palju meistrivõistlusi erinevad tüübid spordi- ja kontserdiüritused. Näiteks uusaastapuud ja tsirkuseprogrammid - siin saate nautida eredat perepuhkust. Areen rõõmustab pealtvaatajate jaoks väga mugava majutusega, mahutab kokku üle kolme tuhande inimese.
Sparrow Hillsi lähedal spordi- ja pereüritused
Loomulikult käib suurem osa inimesi spordis. Distsipliinide hulgas on palju mainekaid võistlusi rütmiline võimlemine- erinevad Grand Prix'd, Euroopa meistrivõistlused võimlejate seas erinevas vanuses. Samuti tasub hoki- ja iluuisutamisfännidele pileteid osta HSS "Druzhba" juures - Jääareen on väga väärt ja muutub erinevate riiklike ja rahvusvaheliste meistrivõistluste toimumispaigaks.
Lisaks peetakse siin ka võrkpalli-, korvpalli- ja tennisevõistlusi. Areeni aadress on Lužnetskaja muldkeha, 24, hoone 5. Družba HSS-i piletid on alati meie veebisaidil, samuti kogu vajalik teave. Teated, ülevaated ja iseloomustused aitavad teil alati valida parima sündmuse ja saada Moskvas elavaid muljeid.
Organisatsioonid Moskvas
Universaalne spordihall "Sõprus"
Mängusaal "Sõprus" on mõõtmetega 42 x 42 m, kõrgus 20 m Mahutavus: olenevalt kokkupandavate tribüünide seisukorrast - 1700-3500 pealtvaatajat. HSS "Druzhba" pealtvaatajate istmed on valmistatud nii, et võistkondade mängu on võrdselt mugav jälgida peaaegu kõikjalt saalis. Kastide “B” ja “D” kohal on 2 laia infotahvlit, mis näitavad kõigi mängitud mängude tulemusi ja praegust aega. Seal korraldatakse võistlusi minijalgpallis, võrkpallis ja korvpallis, sporttantsus, rütmilises võimlemises; rahvusvahelised ja Venemaa turniirid erinevat tüüpi võitluskunstide alal (karate, judo, poks, sambo), samuti ettevõtteüritused, konverentsid, kontserdid. HSS "Družba" on Moskva suurim tennisekeskus – iga päev saab siin tennist mängida 2000 inimest.
HSS "Družba"-l on 33 kolme tüüpi kattega väliväljakut (keskväljakul mittemuru-, savi- ja polümuruväljak; keskväljakut ümbritseb 2000-kohaline tribüün) ja 4 sisetreeningu tennisehalli, minijõusaal. ja saun. Üks prestiižsemaid ja populaarsemaid tennisekoolid Moskva. Samuti on tellimisrühmad, mis õpetavad tennist lastele ja täiskasvanutele. Esimesel korrusel asub minibürookeskus. Seal on kohvik.
RENTIMINE JAOTID
alates 800 rubla / tund
HSS "Družba"-l on 33 kolme tüüpi kattega väliväljakut (keskväljakul mittemuru-, savi- ja polümuruväljak; keskväljakut ümbritseb 2000-kohaline tribüün) ja 4 sisetreeningu tennisehalli, minijõusaal. ja saun.
HSS "Druzhba" pakub minijalgpalli spordisaali, riietusruume, dušše, parkimist.
HSS "Družba" asub Moskva jõe kaldal, mitte kaugel metroojaamast "Vorobyovy Gory" ja meenutab oma kuju. meritäht. Keskne mängusaal (42 x 42 m, kõrgus 20 m) on neljast küljest ümbritsetud tribüünidega, mille ülemised on statsionaarsed ning alumised on akordionina liigutades kergesti eemaldatavad. Nii luuakse erinevat tüüpi esinemispaiku ning saali mahutavus varieerub 1700-3500 inimeseni.
→ Suure avaga konstruktsioonid
Universaalne spordihall "Druzhba" on keskstaadion V. I. Lenini nimeline Lužnikis
Arhitektuurne ja planeeringuline lahendus
Universaalsele spordihallile koha valikul arvestati selle rajamise otstarbekust Moskva jõe käänakusse metroosilla lähedusse. See ilmeka siluetiga arhitektuurse mahuga spordihall "töötab linna heaks", kuna on selgelt nähtav nii lühikesest kui ka kaugemast vahemaast. See sulandus orgaaniliselt Lenini mägede maastikku.
0-80 ajal toimus universaalsaalis võrkpalliturniir, ja olümpiajärgsel perioodil peetakse võistlusi ja tunde 12 spordialal - tennis, võrkpall, korvpall, käsipall, sulgpall, sport- ja rütmiline võimlemine, akrobaatika, vehklemine, maadlus, poks, lauatennis.
Riis. V.5. Universaalne spordihall "Družba" V. I. Lenini nimelisel keskstaadionil Lužnikis vasakul - üldine vorm; b - fassaad; c - katteplaan; g - sisselõige; alumine vasak - sisemus; 1- müügisalong; 2-fuajee; 3- treeningsaalid; 4- tehnilised ruumid, sealhulgas kliimakambrid; 5 - seisab; 6 - volditud toed (kestad); 7- keskne kest; 8 - metallist puhv; 9 - ülemine toetav raudbetoonrõngas; 10 - hinged; 11 - alusplaat
Hoone arhitektuurse projekti aluseks on selle konstruktiivne lahendus monteeritavatest monoliitsest raudbetoonist kahekordse kumerusega ühtsete kestade ühtse ruumilise süsteemi näol.
Universaalse saali ruumide kompleks on taandatud kompaktseks tsentriliseks mahuks, mida blokeerib ruumiline süsteem. Hoone planeering on ruudu (suurusega 88X88 m) ja ringi vahepealne kujund, mis on ovaali lähedal; suurim ava on 96 m. kõrgeim kõrgus(lugedes tugede hingedest) 20 m.Hoone maht ca 100 000 m3.
Konstruktsiooni siseruumis eristuvad selgelt kolm vertikaalset funktsionaalset tsooni. Peamine, ülemine tsoon sisaldab esindussaali, fuajeed, riidekapid, puhvetid; alumine - neli treeningsaali mõõtmetega 18x36 m koos teenindusruumidega. Vahetsooni kuulusid riietusruumid, garderoob ja muud ruumid.
Hoone kompositsiooniline tuum on 42x42 m suurune ja 4000 istekohaga esindussaal. Areeni neljast küljest ümbritsevad tribüünid loovad optimaalsed tingimused kõigile pealtvaatajatele. Püstikute ülemine tasand on statsionaarne, alumine on sissetõmmatav; nn blitserid on akordioni abil hõlpsasti liigutatavad ja paigalseisvate statiivide astme alla tõmmatavad. Sel viisil stende muutes saate luua erinevaid valikuid spordiväljakud mis tahes 12 spordiala harrastamiseks; samas kui tribüünide mahutavus varieerub vahemikus 4000 kuni 1500 inimest.
Plaani kuju ja kandekestade pindade konfiguratsioon määrati funktsionaalseid ja esteetilisi ning ökonoomsuse nõudeid arvestades. Katte jaotus kesk- ja külgkoorikuteks vastas funktsionaalsetele nõuetele: keskkest katab demonstratsiooniareeni, külgmised korpused - treeningsaalid ja fuajee. Seega vastab vastuvõetud otsuse vorm selle sisule. Kõik külgmised (toestavad) kestad on plaanis piklike nelinurkade kujul, mis on ühendatud tippudega.
Pinna piirjoon on valitud selliselt, et kogu universaalsaali ruumide kompleks paikneks mahus. Koos sellega väljenduvad konstruktsioonis rangelt selle elementide tektoonilised funktsioonid - kandvad volditud kestad erinevad keskosast arenenud reljeefi ja vormi intensiivse iseloomu poolest. Hoone kogu kompositsiooni eristab fassaadide ja interjööride vormi ühtsus. Hiiglaslik, veidra kujuga kest, mis toetub rombikujuliste voltide teravates nurkades "punktitugedele", loob kerguse ja graatsilisuse mulje.
Struktuurne lahendus
Konstruktsiooni kujundus on lahendatud, nagu juba märgitud, ühtse ruumilise kesta kujul, mis on nii kate kui ka hoone välispiire. See koosneb kergelt kaldus 48x48 m mõõtmetega keskkest, mis on toetatud külgkestadele, samuti positiivse Gaussi kumerusega, kuid volditud profiiliga; konstruktsioonil on kaks tugirõngast, mis on kolmemõõtmelised lainelised kõverad.
Teisisõnu, konstruktsiooni konstruktsioon on konjugeeritud kestade ühtne struktuurne süsteem, mis koosneb kahest alamsüsteemist - kesksest kestast ja volditud kestadest, mis töötavad koos.
Volditud kestad toetuvad ühisele vundamendiplaadile. Ülemine tugirõngas, mis neelab osaliselt jõude keskkest ja sulgeb selle, on valmistatud monoliitsest raudbetoonist. Alumine rõngas metallist pahvi kujul on kombineeritud raudbetoonkestaga nende murdumiskohas olevate voltide ristmikul.
Rõngakujulise monoliitrihma laius varieerub 60-279 mm, kõrgus 60 mm. Lisaks rõngasjõudude tajumisele aitab monoliitrihm ka jõudude ümberjaotamist keskkesta ja volditud kestade vahel.
Kokkuvolditud kestade stabiilsust tagav metallist puhv asetatakse rõnga tõmbejõudude tajumisele ja on kontuuritud piki suletud murtud hulknurka, mis ühendab. äärmuslikud punktid volditud membraanid nende murdumise kohas. Pingutussektsioon on kahest nurgast 200X25 keevitatud kast, mis on kinnitatud metallosade kaudu voltide ristmikul kattekihiga ühendatud.
Nende alumise astme külgkorpuste vahel on fuajee valgustamiseks vitraažaknad.
Olgu öeldud, et saali katmiseks pakuti välja ja analüüsiti erinevaid ruumiplaneeringulisi ja konstruktiivseid lahendusi, mis põhinevad rippkatete ja -konstruktsioonide kasutamisel. Üheks võimaluseks oli vertikaalselt paigutatud konsoolidega tasapinnaliste voltide süsteem, millele toetus metallist rippuv kate.
Variantide võrdlemisel eelistati MNIITEP ettepanekut, milles lamedate servadega voltide asemel pakuti välja volditud profiiliga kahekordse kumerusega monteeritavad monoliitsed raudbetoonkestad, millele sama tüüpi keskkest. külgnevad.
Wims universaalse jõusaali kestade parameetritega. Võrdlus näitas, et valitud konstruktsiooni terasekulu vähenes 4 korda võrreldes tsirkusekonstruktsiooni terase kuluga.
Arutati ka kõrgtugeva eelpingestatud tugevduse kasutamist volditud kestade pikiribide, pingutuse ja ülemise rõnga tugevdamiseks. Samas näitas analüüs, et pingesarruse kasutamine vähendab terase tarbimist 1,5-1,8 korda, kuid toob kaasa märkimisväärse ajakadu ehitusplatsil, mida peeti valikute arutamisel lubamatuks.
Struktuur on mitmesuguste pindade keerukas koostis, sellise katte geomeetria arvutamine viidi läbi vastavalt eriprogramm.
Kujutletav geomeetriline pind, millel peavad asetsema tugikestade tipud, on ebakorrapärane. Seetõttu on keskse kesta kontuur laineline ruumikõver. Mitme muutujaga arvutuste seeria eriprogrammi abil õnnestus saavutada kõigi 28 toetava volditud kesta ühendamine. Voldi laius 7,2 m.
Keskne kest mõõtmetega 48X48 m on väga õrnalt kaldu, kõverusraadiusega 80 m ja tõstepoom keskel 1/7,5.
Riis. 2. Disainlahendus
Meridionaal-rõngakujuliste sektsioonide süsteemi abil lõigatakse see monteeritavateks PO-1 tüüpi raudbetoonist silindrilisteks plaatideks. Ristkülikukujulisel plaadil PO-1 mõõtmetega 2,37x7,17 m on piki kontuuri 500 mm kõrgused ribid, samuti kaks sama kõrgust vaheribi. Plaadiriiuli paksus 40 mm. Kontuurribide välispinnal on vertikaalsed kammisooned betoontüüblite moodustamiseks. Otsa ribidel on ovaalsed augud ajutiste puffide elementide läbimiseks.
Piki- ja põikribide ristumiskohas on sisseehitatud osad plaatide ribide ühendamiseks üksteisega ribaterasest põkkplaatide abil (vt joonis V.6, c). Seega ühendatakse ribide alumine ja ülemine tugevdus piki vahemikku; moodustub risttalade süsteem, mis suurendab keskkesta jäikust ja stabiilsust. Põikribide allosas on sisseehitatud osad ripplae konstruktsioonide kinnitamiseks.
Keskkesta plaatide vaheliste vuukide laius plaatide lühikese külje suunas on ca 30 mm, ristisuunas on vuukide laius muutuv, 47-138 mm. Mööda kesta perimeetrit, plaatide peale, asetatakse betoon piki kontuurplaate laiusega 2,4 m ja paksusega 60-80 mm; nendes kohtades on plaatide äärikutes monoliit- ja monteeritava raudbetooni ühendamiseks silmuste kujul tugevdatud väljalaskeavad.
Kõik keskkesta plaadid on valmistatud M 400 klassi betoonist ühes metallraketis. Põhiplaadi PO-1 raketis tehakse nurgatsooni lisaplaadid PO-2, PO-3, PO-4 ja PO-5. Plaatide ja nabetonka vahelised õmblused on valmistatud monoliitbetoonist klassi M 300.
Volditud kestad on rombikujulised. Iga volt on kokku pandud kuuest monteeritavast raudbetoonist ribiplaadist nelja standardmõõduga. Külgplaadid PS-1 ja PS-3 on kontuuritud silindrilisele pinnale raadiusega 60 m ja neil on plaanis võrdhaarse kolmnurga kuju.
Riis. Joon 3. Konstruktsiooni konstruktiivse lahenduse variandid a - trosspostiga eelpingestatud kate (sarnaselt Leningradi spordipaleele "Jubileiny"); b - volditud metallvõre uupol (sarnane tsirkusele Vernadski avenüül Moskvas); c - positiivse Gaussi kumerusega kokkupandav monoliitne eelpingestatud raudbetoonkest (sarnane Tšeljabinski kaubanduskeskusega)
Plaatide laius 3,05 m, elementide pikkus 13,43 ja 10,52 m Plaatidel on piki kontuuri 600 mm kõrgused ribid, vaheribid 300 mm kõrgused asetsevad sammuga 3m.
Keskmised plaadid PS-2 ja PS-4 on samuti välja toodud silindrilisel pinnal raadiusega 70,25 m ja on plaanis võrdhaarse kolmnurga lähedal. Plaatide maksimaalne laius on 2,2 m ja pikkus 15,25 ja 12,35 m Kontuurribide kõrgus on 500 mm, vaheribide kõrgus 300 mm.
Kõigi voldiplaatide riiulite paksus on 55 mm; väljaspool kontuurribi on ristkülikukujulised sooned tüüblite moodustamiseks vuukide betoneerimisel. Plaadid on valmistatud betoonist klassi M 500. Kokkupandavate elementide tugevdamine viidi läbi ühe ruumilise karkassi kujul ja arvutati kahes etapis: töö- ja paigaldusetapis.
Kogu saali kate koosneb 312 kokkupandavast elemendist, mis on valmistatud MNIITEPi katsealuses neljas metallvormis: ühes vormis - kõik keskosa plaatide elemendid, kolmes vormis - volditud kestadest elemendid.
Korpuse katusekate on valmistatud küttekeha kujul - vahtplastist paksusega 60 mm, mis liimiti betoonpinnale tiokoolmastiksiga; isolatsiooni peale tehti ka tiokoolmastiksist kate, mis kanti peale spetsiaalsete rullidega ja kaeti pealt dekoratiivse marmorilaastude kihiga.
Välised aiad on valmistatud kahekordse klaasiga vitraažide kaldega.
Vahepõrandad on monteeritavatest raudbetoonkonstruktsioonidest. Treeningsaalid on kaetud kestast lõigatud terasraamidega. Tribüünid - ühtsetest kammidest (L-kujulised kokkupandavad raudbetoonelemendid).
Akustilised ripplaed on valmistatud spetsiaalsetest alumiiniumist kilpidest, mis paiknevad raudbetoonkesta ribide vahel.
Sellel kattekonstruktsioonil on soodsad tehnilised ja majanduslikud näitajad; terase kulu 54,6 kg ja vähendatud betooni paksus 24 cm 1 m1 kaetud pinna kohta.
Kandekonstruktsioonide arvutus
MNIITEP ruumistruktuuride laboris on loodud meetodid positiivse Gaussi kõverusega kestade arvutamiseks arvuti abil. Programmid, mille on välja töötanud kandidaatide tehnika. Teadused L. I. Suponitsky ja L. M. Sharshukova rakendavad lõplike elementide meetodit kahes modifikatsioonis: segameetodis ja nihkemeetodis. Segameetodil kasutatakse lamedaid kolmnurkseid lõplikke elemente, nihkemeetodil loodusliku kumerusega ristkülikukujulisi lõplikke elemente. Konstruktsioonide projekteerimisskeemid võtavad arvesse plaani konstruktsioonide geomeetrilisi piirjooni, tugevduselementide olemasolu, elementide paksuse tegelikku jaotust ja väliskoormusi, kestade ühist toimimist kontuuriga.
Korpuse elemendid arvutati paigaldamise etapis ja paljude sektsioonide jaoks olid need jõud määravad. Katendi arvutamisel võeti järgmised koormused: 9400 N/m2 keskkestale ja voltide ülemisele astmele (sh omakaal, katuse kaal, ripplae, hooldussillad, lumekoormus jne) ja 8000 N//m2 voltide alumisel astmel. Arvutamine tehti sümmeetriliste koormuste jaoks.
Asümmeetrilised koormused - lumi, tuul, nagu näitavad järgnevad uuringud, on antud juhul ebaolulise mõjuga (erinevalt membraanisüsteemidest) ja seetõttu ei võetud neid kesta arvutamisel arvesse.
Konstruktsiooni keerukuse ja unikaalsuse tõttu katsetati selle pinge-deformatsiooni oleku uurimiseks, vastuvõetud projektlahenduste ja projekteerimistingimuste kontrollimiseks ja täpsustamiseks MNIITEPi katsebaasil suuremahulist raudbetoonmudelit skaalal. 1: 10 vastavalt geomeetrilisele ja füüsilisele sarnasusele täismahus struktuuriga.
Riis. 4. Katte arvutamisele
Detailprojekteerimisel võeti aluseks viimase arvutuse tulemused.
Arvutused näitasid, et süsteemis mõjuvate jõudude põhiliik on kokkusurumine. Keskkesta, selle kontuur, suurem osa tugikestade pinnast on kokku surutud. Koos sellega kehtivad ka paindemomendid. Peamine venitatud tsoon asub keskmise rõnga piirkonnas - arenenud põikiribide süsteem, volditud kestad ja nendega ühendatud metallist puhvrid.
Konstruktsiooni konstruktiivse vormi keerukus näitas vajadust kaasata konstruktsiooni arvutamise meetodid mitte ainult elastses, vaid ka piiravas tööetapis, aga ka modelleerimismeetodit. Piirtasakaalu meetodi abil oli võimalik hinnata konstruktsiooni kandevõimet tervikuna, samuti määrata koormus, mille korral on võimalik madala keskkesta lokaalne hävimine. Konstruktsiooni kui terviku kandevõime hindamiseks kasutati piirtasakaalu kinemaatilist meetodit1. Sel juhul oli vaja ette määrata hävitamismehhanism, mis reeglina määratakse katsete põhjal.
On teada, et kupli tugirõnga liigse tugevuse korral hävivad kestad radiaal-rõngakujulise mustri järgi. Kuna külgmiste tugikestade põhi on praktiliselt liikumatu, siis välis- ja sisejõudude töö võrdsuse võrrandi koostamisel võimalikele nihketele võeti see murdeskeem esialgseks. Ülemine rõngakujuline plasthing, mis avaneb allapoole, on moodustatud lameda keskkesta ja külgmist toetavate volditud kestade ristumiskohas (lõik 6 joonisel V.9, a). Vahepealse rõngakujulise hinge asukoht on teadmata. Selle hinge tegelik asend peab vastama minimaalsele piirkoormusele. Joonisel fig. V.9, b näitab NIIZhB ruumistruktuuride laboris läbi viidud materjalide projekteerimisomadustega piirkoormuse arvutamise tulemusi.
Jooniselt fig. 5b on näha, et kõveral 1 ei ole miinimumi. Seda seletatakse asjaoluga, et tugiplastist hingele lähenedes väheneb tugikestade ristlõike kõrgus. Seega on vaadeldava rikkemehhanismi all olev tugikesta alumine osa konstruktsiooni nõrgim koht, kuigi konstruktsioonile rakendatav arvutuslik koormus ületab konstruktsiooni. Konstruktsiooni kandevõime suureneb oluliselt, kui tööle panna tugikestade keskosas paiknev metallpuhv. Kuna konstruktsiooni plaan erineb ringist, sõltub sisejõudude töö pingutamisel vaadeldava lõigu asendist. Korpuse arvutuslikud koormused määratakse joonisel fig. 5. Kõvera 3 konstrueerimisel võeti arvesse kogu konstruktsiooni siseperimeetri ulatuses tehtud pingutustööd. Isegi kui keskenduda kõverale, on minimaalne koormus, mis vastab plasthinge moodustamisele ristlõikes, peaaegu 2 korda suurem kui projekteeritud (nagu juba mainitud, tuleb meeles pidada, et ristlõige külgmiste tugivoltide peamine töötugevdus võeti suure ulatusega suurendatud osadega kesta paigaldamise tingimuste alusel, mis vähendas ehitusaega). Lõplike koormuste leitud väärtused kehtivad ainult siis, kui keskse madala kesta kohalikku hävimist ei toimu varem.
Riis. 5. Korpuse arvutamisele vastavalt piiramisastmele
a - ristlõige kestad ja diagrammid võimalike nihkete kohta hävimise meridionaalrõngasskeemil; b - kesta kandevõime sõltuvus vahepealse rõngakujulise plasthinge asendist; c - keskmise madala kesta kandevõime sõltuvus lokaalse hävimise korral mõlgi raadiusest; I - külgmised (toetavad) kestad; II - metallist puhv; 111 - ülemine monoliitne rõngas; IV - keskmise madala kesta kokkupandavad paneelid; 1 - pingutamata; 2-arvestades pingutamist nurgatsoonides; 3- võttes arvesse kogu pingutamist
Lamedate raudbetoonist siledate ja ribidega kestade hävimine toimub ühe mõlgi moodustumisel, peamiselt kesta nurgatsoonis. Korpuse kandevõime arvutati piirtasakaalu meetodil, võttes arvesse kesta pinna kuju muutust purunemise ajaks.
Tuleb märkida, et kõik need meetodid on rakendatud projekteerimisskeemi oluliste lihtsustustega, mis ei võimalda usaldusväärselt hinnata konstruktsiooni tegelikku pinge-deformatsiooni olekut projekteerimiskoormuste, selle pragunemiskindluse, kogu konstruktsiooni stabiilsuse põhjal. ja üksikud elemendid, samuti destruktiivsed koormused ja seega umbes konstruktsiooni usaldusväärsuse aste.
Sellest tulenevalt on vaja terviklikku eksperimentaalsed uuringud teha kindlaks konstruktsiooni tööd projekteeritud koormuste kombinatsioonidest ja teha kindlaks erinevate tegurite mõju sellele, sh tugede vajumine ja metalli pingutamise jäikus.
Eksperimentaalsed uuringud
Kestmudeli eksperimentaalsete uuringute käigus oli vaja:
-- kontrollida konstruktsioonide tugevust, jäikust ja pragunemiskindlust;
-- uurida keskkesta ja volditud konstruktsiooni ühistööd sümmeetrilistel ja asümmeetrilistel koormustel, sh lumekottidest põhjustatud koormustel;
- uurida keskkesta kui väga tasase, kõverjoonelise kontuuriga kesta tööd sümmeetriliste ja asümmeetriliste koormuste korral;
- uurida volditud kestade tööd ja selgitada välja neist pingelisemad, hinnata volditud kestade tööd rõngakujulises suunas;
-- uurida volditud konstruktsioonide vaheliste täiteelementide tööd;
-- uurida keskse kesta kontuuri tööd; uurida konstruktsiooni tööd, võttes arvesse tugede ebaühtlast asetumist;
- uurida pingutuse ja sellega külgneva voldikkonstruktsiooni tsooni tööd;
- uurida pingutusjäikuse mõju konstruktsiooni toimimisele ja pingutuse eelpinge mõju konstruktsiooni pinge-deformatsiooni seisundile;
- uurida esialgsete puuduste mõju konstruktsiooni toimimisele (tehnoloogilised praod, kõrvalekalded projekteeritud mõõtudest monteerimisel jne);
- uurida ehitise hävimise olemust; uurida eraldi volti pinge-pingeseisundit;
- uurida konstruktsiooni tööd ketramisel; võrrelda katseandmeid lõplike elementide meetodil tehtud arvutuse tulemustega.
Riis. 6. Kesta eksperimentaalne uurimine mudelil skaalal 1:10
Pingutustööd uuriti kahes versioonis - tugevama ja nõrgemaga ning konstruktsiooni katsetati ilma pingutamiseta, mis võimaldas uurida pingutusjäikuse mõju konstruktsiooni üldisele pinge-deformatsiooni seisundile.
Universaalse spordihalli katte raudbetoonmudeli eksperimentaalsed uuringud võimaldasid teha mitmeid järeldusi.
Korpuse konstruktsioonil on piisav tugevus, jäikus ja pragunemiskindlus. Nähtavate rikkumisteta kestamudel talus pingutuse projekteeritud ristlõikel sümmeetrilist koormust 2,1 arvutuslikku koormust ning konstruktsiooni koormamisel kahe nõrgestatud pingutusega projektkoormusega tekkis hävimine.
Katsed on näidanud, et keskkest töötab suure kandevõimega kokkusurutud konstruktsioonina, vaatamata märkimisväärsele tasapinnale peaaegu paindumata. Disain näitas kokkuvolditud kestade ja ülemise rõnga tõhusat mõju, mille tõttu ei olnud vaja eelpinget.
Läbipained standardkoormusest olid 48 mm ehk 1/2000 sildeulatusest.
Konstruktsiooni normatiivse sümmeetrilise koormusega koormamisel pragunemist ei täheldatud. Esimesed praod tekkisid kokkuvolditud kestade alumises astmes arvutatud koormusel 1,1. Selle koormuse juures ei ületanud pragude avanemislaius 0,1 mm. Juhtiva purunemiskoormusega 1,4 qv ei täheldatud konstruktsiooni ja selle üksikute elementide töös rikkumisi.
Katte pragunemise, purunemise ja pingeseisundi analüüs näitab, et katte kõige kriitilisemad elemendid on avadega eraldatud voltide alumised osad.
Katseandmete võrdlus arvutuslikega näitas, et struktuurimudeli läbipainded on hästi kooskõlas nihkemeetodil saadud arvutuslike andmetega.
Pingutusristlõike vähendamine suurendab oluliselt konstruktsiooni deformeeritavust ja vähendab konstruktsiooni kandevõimet ning seetõttu on projekteeritud pingutamine sobivaim. Spinningu käigus tehtud väliuuringute tulemused on muutnud pingutusjõu määratlust. Paigaldusperioodil tekkinud pragude tagajärjel tekkinud voltide jäikuse vähenemine tõi kaasa selle, et pingutusjõud täisarvutuskoormusel osutusid 2400 kN asemel 4000 kN - suurim katses saadud jõud. See on tingitud asjaolust, et pingutus hakkas tööle juba siis, kui ümberringimisel valiti voltide kinnituspain. Sellegipoolest osutus ohutus- ja pingutusvaru piisavaks, et positiivselt lahendada katte kandevõime küsimus pärast ketramist.
Disain osutus elujõuliseks mitte ainult ühe toe arveldamisega, vaid ka selle täieliku tööst väljalülitamisega.
Testimise kõigis etappides kuni voltide hävitamiseni töötas keskkest pragudeta ega kaotanud stabiilsust, hoolimata traditsioonilisest suuremast tasapinnast.
Ruumiline struktuur tervikuna töötas kuplikujulise süsteemina, millest annab tunnistust ülemise rõnga suhteliselt tähtsusetu roll ja meridionaalsete pragude teke kattekihis.
Korpuse mudeli esialgsed puudused (tehnoloogilised praod kokkupandavates elementides, kõrvalekalded projekteeritud mõõtudest kokkuvolditud kestade ja kogu katte kokkupanemisel) ei avaldanud mudeli kandevõimele olulist mõju.
tulemused eksperimentaalne kontrollimine kestamudelid näitasid veenvalt, et saalikatte konstruktsioonil on vajalik tugevus, jäikus ja pragunemiskindlus.
Konstruktsiooni projekteerimisel võeti arvesse kolme erinevat konstruktsiooni skeemi, võttes arvesse eksperimentaalsete uuringute tulemusi:
a) keskne kest koos tugirõngaga toetub pööratavalt kokkuvolditud kestade alamsüsteemile; tugirõngas tajub kõiki kesta tekitatud tõmbejõude;
b) keskne kest moodustab kokkuvolditud kestadega ühtse süsteemi, kuid ülemise rõnga roll on viidud miinimumini - see on puhtalt konstruktsioonielement;
c) kesksel kestal on rohkem arenenud tugirõngas. Viimane variant on valikute a ja b vahepealne.
Analüüsi tulemusena on valik c. Valiku-pa õigsust kinnitavad eksperimentaalsete uuringute tulemused, millest selgub, et keerulise ruumikõveraga piiritletud ülemine rõngas on osaliselt kokku surutud, osaliselt venitatud. Tema töö erineb põhimõtteliselt traditsioonilisest võrdluskontuurist. Horisontaalsed liigutused ka praktiliselt puuduvad.
Süsteemi tööks on väga oluline kolme elemendi – pikisuunaliste ribide, voltide, ülemise rõnga ja pingutus – jäikuse suhe. Peamist rolli mängivad pikisuunalised ribid, mille ristlõiked määravad eelkõige paigaldustingimused koos eelmontaažiga. Pingutamine vabastab pikisuunalised ribid ja suurendab kandevõimet. See tajub pinget rõngakujulises suunas, laadides maha kestade riiuli ja nende põikiribid.
Ülemise rõnga roll on näidatud ülal. Voltide täitmiseks mõeldud plaadid suurendavad katte jäikust, parandavad keskkesta töötingimusi.
Riis. 7. Näited kestade vormimisest ühtsetest kokkupandavatest plaatidest
Seega, kui volditud kestade töö meridionaalses suunas tagab pikisuunaliste ribide kõrge jäikus, siis rõngakujulises suunas - voltide ülemise astme plaatide monoliitsete ühenduste pingutamise ja töö tõttu.
Töö tulemused viitavad võimalusele laiendada monteeritavate monoliitsete raudbetoonist ruumikonstruktsioonide ulatust. Samal ajal on suurte plaatide erinevate kombinatsioonide abil võimalik saavutada palju erinevaid kujundeid.
Kandekonstruktsioonide paigaldus
Rakendatud paigaldusmeetod põhineb varem tõestatud korpuse paigaldamise meetoditel Moskvas (Sokolniki, Usachevsky turg), Simferoopolis, Podolskis, Evpatorias.
Keskkest pandi kokku suurendatud sektsioonidest, mis koosnes kolmest PO-plaadist, volditud kestad pandi kokku kuuest plaadist. Suurendatud elementide kokkupanek viidi läbi spetsiaalsetel stendidel, kust need tarniti kraanaga projekteerimisasendisse.
Ehituse kõige keerulisem etapp on volditud kestade paigaldamine. Volditud kestad koguti neljale alusele, mis paiknesid piki konstruktsiooni perimeetrit. Stendid olid varustatud spetsiaalsete pöördkraanadega voltimistugede juures, samuti kruvitõkete kujul olevate sirgendusseadmetega, et säilitada montaažielemendi algne geomeetria.
Peale stendi tugitasapindade õgvendamist paigaldati keskmised tuletorniplaadid PS-2 ja PS-4, mis ühendati omavahel metallplaatidega. Seejärel keevitati teraslehed nende plaatide tugisõlmede külge külgelementidega külgnevates kohtades, moodustades künaosaga laua, millesse paigaldati külgplaatide PS-1 ja PS-3 pead. Sel juhul toetusid küljeplaatide vastasküljed stendi alustele.
Pärast volti kokkupandavate elementide esialgse geomeetria kontrollimist ühendati külgplaatide pikisuunalised ribid terasplaatidega. Seejärel ühendati kõik plaatide vahe- ja otsaribid ning plaatidevahelistesse õmblustesse paigaldati tugevduspuurid.
Stalmontazh-trustiga esimese eksperimentaalse volti konstruktsioonilahenduste väljatöötamise käigus leiti, et oli otstarbekas paigaldada voldid ajutise põiktoega, mille alla riputati poltidega konsoolidele pidev pingutuselement. Pärast keevitamist ristmikul puff to
ajutised pahvid eemaldati voltidest ning püsipuhvide elemendid keevitati kokku ja moodustasid suletud rõnga. Viimaseks toiminguks suurendatud voltimiselemendi monteerimisel alusele oli plaatide vaheliste õmbluste tihendamine betooniga.
Riis. 8. Konstruktsiooni paigaldamine
vasakule - skeem; paremal - volditud tugede paigaldamine
Talveperioodil tööde tegemisel tõsteti vuukide betooni marki M300-lt M400-le, betoonile lisati külmumisvastast lisandit (naatriumnitrit). Vuukide betooni kuumutati elektroodide abil ning tugisõlmede betooni kuumutati elektriküttekehadega kuni projekteerimistugevuse saamiseni.
Katte paigaldamise tehnoloogia võeti vastu järgmiselt.
Ava keskel toetusid suurendatud kestad kahele paarisajutisele sõrestikule, mida keskelt toetas ruumiline metalltugi. Kokkupandavate elementide tugimärgid paiknesid piki keerulist ruumikõverat.
Pindamisseade jagunes järgmisteks etappideks: õppesaalide sisseehitatud teras- ja raudbetoonkonstruktsioonide paigaldus; ajutiste tellingute teraskarkassi paigaldamine; keskkesta monteeritavate raudbetoonelementide paigaldamine; volditud kestade ja nende vahele lisaelementide paigaldamine; tugirõngaste teostamine - monoliitne ja terasest pingutamine; kogu kesta monoliitne; tiirutamine, ajutiste tellingute demonteerimine; püstikute ja lagede sisseehitatud konstruktsioonide paigaldamine kesta alla.
Esimeses, teises ja viimases etapis tehti töid saali keskossa paigaldatud kraana MKG-25BR abil. Monteeritav raudbetoonpõrand paigaldati suurendatud plokkidena, kasutades 30 m noole ja 39 m manöövri nokaga kraanat SKR-1500 tõstevõimega 25 tonni kuni 43 m ulatusel. Kraana liikus mööda ringteed. ümber hoone minimaalse raadiusega 39 m.
Keskkesta suurendatud plokk oli kokku pandud kolmest plaadist ajutiste sõrestikpuhvidega, mis tagasid plokkide tugevuse ja stabiilsuse. Ploki mass oli umbes 21 tonni, suurus 21,5X2,4 m.Kogu keskkere oli kokku pandud 36 tõstukiga.
Volditud kestad paigaldati projekteerimisasendisse erikonstruktsioonis kraanaga SKR-1500, kasutades traaversi tõstevõimega 85 tonni.ajutiste tellingute taladele paigaldatud sfääriline liugtugi. Liugtugede kasutamine võimaldas mitte kanda tõukejõudu tellingutele.
Korpuste stabiilsuse ümbermineku vastu paigaldamisel tagasid kaks tribüüniosa lakke paigaldatud ajutist posti ja kaks põiktoega. Iga järgmine kokkuvolditud kest kinnitati pärast joondamist enne kraana kinnitamist eelnevalt paigaldatud kahe ajutise tugiposti külge.
Kõigi 28 kesta paigaldamise lõppedes viidi läbi terasest püsipingutuse konstruktsioonide joondamine ja vajalik õgvendamine, mille elemendid tõsteti koos kestadega ajutistele riidepuudele. Seejärel tehti tööd pidevalt pingutavate elementide ühenduste montaaži ja keevitamise kallal. Nende tööde lõpetamine võimaldas alustada katte ülemisi kolmnurkseid avasid täitvate monteeritavate raudbetoonist lisaelementide paigaldamist ning monoliitrihma ja kesta õmbluste paralleelset betoneerimist.
Korpuse lahtiringimise protsess seisnes ajutiste tellingute teraskarkassi järkjärgulises vabastamises kokkupandava monoliitkatte kandmisest ja raskuste ülekandmises oma massilt kombineeritud ruumisüsteemi tugedele. Kõige tõsisem nõue tiirutamisel oli ajutise tellingute karkassi kõigi nagide kohustuslik sünkroonne langetamine rangelt etteantud väärtusteni.
Karpide ümberlõikamise tööde tootmise projekt nägi ette, et operatsioon viiakse läbi kolmes etapis. Esimene aste - ettevalmistustööd; teises etapis langetati ajutiste tellingute raamid 44 käsitsi juhitava hüdraulika tungrauaga; kolmas etapp seisnes jõudude eemaldamises keskkesta puntras.
Kõigi raamiraamide tugiosade alla paigaldati eranditult etteantud paksusega plaatide komplektist mõõtepaketid teatud järjestuses ülalt alla: neli plaati paksusega 5, 10 ja 20 mm. Selle järjestuse määrasid riiulite langetamise edasise töö etapid. MNIITEPi töötajate rühm paigaldas umbes 100 mõõteriista kesta läbipainde ja nihke ning juhtimisjõudude registreerimiseks monoliitses lindis ja terase pingutamises.
Tsüklid ja etapid olid kavandatud nii, et keskposti langetamine edestas äärepostide langetamist vahekorras 1:1,5. Ajutiste tellingute terasraami eemaldamine kestast algas kolmandas etapis ja lõppes neljandas etapis. Neljanda etapi lõpus langetati keskpost 100 mm, perifeersed 60 mm, samal ajal kui keskkesta läbipaine oli 59 mm ja tellingute raamil oleva kesta toe piirkonnas - 45-54 mm. Terase pingutusjõud olid 3020 kN. Järgmistel etappidel langetati ainult ajutiste tellingute raam, et moodustada kesta alla 80–100 mm vaba vahe.
Seejärel viidi läbi ketramise kolmas etapp - jõudude eemaldamine keskkesta 36 elemendi sõrestikust.
Vastutustundlik lõppoperatsioon ainulaadse kokkupandava monoliitse kesta lahtirullimiseks tehti 12 töötunniga. 5 päeva pärast. kesta seisund on praktiliselt stabiliseerunud, läbipainete ja jõudude suurenemine on lakanud. Korpuse lõplik läbipaine oli keskmiselt 65 mm ja maksimaalne pingutusjõud 3300 kN. Projektis tehtud otsuste õigsus kinnitati.
väliuuringud
Universaalse Družba spordihalli disaini ainulaadsus ja selle staatilise töö keerukus tingisid väliuuringud pärast monteeritavate monoliitsete raudbetoonkestade tiirlemist. Nende uuringute vajadus suurenes märkimisväärselt väga madalate temperatuuride tõttu talvel 1978–1979, mis ulatus -40 ° C-ni ja ületas oluliselt SNiP-s normaliseeritud äärmuslikke väärtusi.
Saali katte üks olulisemaid elemente on metallist puhv. Selle tulemusel võeti vastu metoodika struktuuri põhjalikuks uurimiseks, mis hõlmas järgmist:
-- raudbetoonis toimuvate mittelineaarsete protsesside tulemusena metalli pingutamisel tekkivate jõudude muutuste uurimine ajas;
-- temperatuuri mõju uurimine pahvaku pinge-pingeseisundile;
-- lumest tuleneva lisakoormuse ja muude tegurite mõju uurimine konstruktsiooni pinge-deformatsiooni seisundile;
-- raudbetoonist kombineeritud kesta ja metallpingutuse ühistöö uurimine nende töötamise ajal töökoormustele;
-- kesta läbipainete ja horisontaalnihkete määramine geodeetiliste meetoditega;
-- konstruktsiooni pragunemiskindluse uurimine katte töötamisel töökoormustele;
-- üksikute kestasõlmede töö uurimine pärast lahtirullimist visuaalse kontrolli abil.
Põhilise tööprogrammi viis läbi MNIITEPi Ruumistruktuuride Laboratoorium.
Nagu juba mainitud, on pingutussektsioon kahest 200x25 nurgast keevitatud kast, mis on voltide ristmikul ühendatud kattekihiga. Pingutuse kolmes osas mõõdeti deformatsioone kogu pikkuses, et määrata kindlaks selles mõjuvad jõud. Sektsioon I asus katte sümmeetriatelje voltis, II sektsioon nurgatsoonis ja III sektsioon I lõiguga diametraalselt vastassuunas.
Konstruktsiooni tööd uuriti juunist 1978 kuni maini 1979, saali ehituse lõppedes. Talvel saali ei köetud. Seega oli välisõhu ja siseõhu temperatuuride erinevus vaid 3-4
Kogu vaatlusperioodi minimaalsed pingutusjõud registreeriti aastal algperiood pärast tiirutamist: I lõigul -3090 kN, II lõigul - 3040 ja III lõigul - 2950 kN.
Maksimaalsed jõud registreeriti ajavahemikul 12.-15. veebruar 1979 temperatuuril -24 ° C. I jaotises ulatusid need 4715 kN-ni, II osas - 4830 ja III osas - 4385 kN-ni.
Väliuuringud on näidanud, et järskude temperatuurikõikumiste perioodil toimub volditud kestade murdumise tasemel tõmbejõudude kompleksne ümberjaotumine voltide endi pingutamise ja betooni vahel; selle tulemusena jõudude ümberjaotumine pingutamisel kas temperatuuriga ebaproportsionaalselt väheneb või suureneb. Selle protsessi üheks peamiseks põhjuseks on betooni termiline inerts, mille tulemusena ei ole välisõhu temperatuuride järsu kõikumisega betoonil aega oma temperatuuri täielikult muuta. Seda soodustab kesta välispinna soojusisolatsioonikate. Sel juhul ilmnevad metallipuhvi temperatuurideformatsioonid peaaegu koheselt. Temperatuurivälja ebahomogeensus katte erinevates elementides põhjustab pingutusjõudude graafikute proportsionaalsest sõltuvusest temperatuurist kõrvalekaldeid selle järsu kõikumise ajal, kuna pingutusjõud sõltuvad funktsionaalselt pingutuse ja katte betooni temperatuurideformatsioonidest. kest.
Pingutusjõudude pikaajalised vaatlused näitasid, et vaatamata negatiivsete talviste temperatuuride äärmuslikele väärtustele isoleerimata saali ebasoodsates tingimustes ja märkimisväärsetele lumekoormustele metalli pingutamisel ja kõigis selle ühenduskohtades, ei ületanud pinged arvutatud. Selle teabe põhjal jõuti järeldusele, et karmistamine toimib tööfaasis usaldusväärselt ja tõhusalt.
Mõõtmised geodeetiliste meetoditega määrasid kattepunktide vertikaalnihked ja ehitise kui terviku vajuvuse ning selle punktide horisontaalsed nihked. Kokku viidi läbi neli mõõtmistsüklit, mis olid seotud konstruktsiooni seisukorraga aastal erinevad perioodid operatsiooni.
Maksimaalne lisaläbipaine 24 mm on fikseeritud punktis, mis asub keskkesta sees nurkteljel. Keskkesta ülejäänud punktide maksimaalsed läbipainded on 17-23 mm. Keskkesta perimeetril asuvate punktide läbipainded on palju väiksemad, keskmiselt 12 mm. Lisaks katendi läbipainetele märgiti konstruktsiooni volditud tugede üksikute punktide vajumist, nende maksimaalne väärtus on keskmiselt 9 mm (saadud andmete täpsus ±3 mm). Horisontaalsete nihkete analüüs näitab, et need ei ületa 10-12 mm, s.o. on mõõtmistäpsuse piires.
Ühe aasta jooksul pärast kesta lahtirullimise lõppu viidi selektiivne kontroll läbi volditud kestade ribide pragude avause laiuse. Kontrollitud peamiselt praod, mis paiknevad sise- ja väljaspool saali lae tasemel olevate voltide äärmised servad. Vaatlusi viidi läbi talvel ja suvel. Prao avanemislaius vähenes aja jooksul. Hiljutiste vaatluste tulemused on näidanud, et praod on praktiliselt sulgunud. Nende ava laius ei ületanud 0,08 mm.
Kattekonstruktsiooni lõhenemisseisundi uurimine näitas, et konstruktsiooni töö käigus uusi pragusid ei leitud ning katte paigaldamisel tekkinud praod vähenesid ja stabiliseerusid ning ei kujuta konstruktsiooni töö käigus ohtu. .
Katte lumekoormus pingutusjõudude muutust ei mõjutanud. Geodeetiline uuring ei tuvastanud lumekoormuse märgatavat mõju kesta deformatsioonile.
Inseneriseadmete omadused
Universaalne saal on varustatud kliimaseadmega. Kliimaseadmed (masinaruum) asuvad otse mänguväljaku all.
Hoones on kolm sõltumatut kliimaseadet.
1K süsteem võimsusega 170 000 m3/h teenindab peamist spordiareeni ja fuajeed. Seadmena kasutati KTP-200 komplekti. Süsteemi töö sujuva reguleerimise tagamiseks on ventilaatorid varustatud hüdrauliliste ühendustega.
Süsteem töötab retsirkulatsiooniga ja on varustatud kambrisummutitega sissepuhke- ja retsirkulatsiooniõhu kanalites. Otse peaareeni saali ja fuajeesse suunatakse õhk läbi tribüünide kohal oleva keskmise tsooni. Düüsid on kasutusel õhuhajutitena originaalne disain, mille on välja töötanud MNIITEPi inseneriseadmete laboratoorium spetsiaalselt selle rajatise jaoks.
Kupli ülemisest osast eemaldatakse õhk katuses olevate avade kaudu, mis on varustatud spetsiaalsete mootoriga ajamiga siibritega. "Siibri täiturmehhanisme on võimalik kaugjuhtida. Samade siibrite abil toimub suitsueemaldus tulekahju korral. Sel juhul avatakse siibrid spetsiaalse anduri signaaliga. Siibrite hooldus toimub ülemisest vedrustusest sillad.
2K süsteem võimsusega 80 000 m3/h teenindab koolitusruume, garderoobe, dušše, riietusruume, puhveteid ja muid ruume. See sisaldab kahte K.T-40 mudeli kliimaseadet. Mikrokliima individuaalse reguleerimise tagamiseks teenindavad iga ruumide rühma iseseisvad tsoonisoojendid. Süsteem töötab nagu alalisvool.
Kolmas süsteem võimsusega 18 000 m3/h koos kliimaseadmega KD-20 teenindab kõiki tele- ja raadiokompleksi ruume, sealhulgas kommentaatorite kajuteid. Süsteem töötab retsirkulatsiooniga ja on varustatud summutitega toite- ja retsirkulatsiooniliinidel.
Õhk juhitakse maa-aluste kanalite ja šahtide kaudu hoonest 20-30 m kaugusele, kuna hoone konstruktsiooniomadused ei võimalda õhku otse hoone katusele lasta.
Universaalne spordihall "Druzhba" Lužnikis
Saali aadress: Moskva, Luzhniki, 24, hoone 5
Universaalne spordihall "Družba" ehitati XXII olümpiaadi võistlusteks 1980. aastal. Projekti autorid olid arhitektid I. A. Rožin (ehitas Lužniki 1956. aastal), Ju. Bolšakov ja V. Tarasevitš. USZ "Druzhba" asub Moskva jõe kaldal, mitte kaugel metroojaamast "Vorobyovy Gory" ja meenutab kujult meritähte. 1980. aasta olümpiamängude ajal peeti siin võrkpallivõistlusi. Keskne mängusaal (40 x 40 m, kõrgus 20 m) on neljast küljest ümbritsetud stendidega, mille ülemised on statsionaarsed ning alumised on akordionina liigutades kergesti eemaldatavad. Nii luuakse erinevat tüüpi esinemispaiku ning saali mahutavus varieerub 1700-3500 inimeseni. Tänapäeval võisteldakse siin võrkpallis, minijalgpallis ja korvpallis, sporttantsus, rütmilises võimlemises; rahvusvahelised ja Venemaa turniirid erinevat tüüpi võitluskunstide alal (karate, judo, poks, sambo), samuti ettevõtteüritused, konverentsid, kontserdid.
Spordipalee "DÜNAMO"
Dünamo spordipalee ehitati 1980. aastal Moskva olümpiamängude jaoks. Siis peeti 1980. aasta suvel saalis põnevaid matše Olümpiaturniir korvpall ja käsipall. Pärast olümpiamänge-80 toimusid suurimad rahvusvahelised ja Venemaa võistlused võrkpallis, korvpallis, minijalgpallis, käsipallis, rütmilises võimlemises ja erinevat tüüpi võitluskunstid. Praegu on Dynamo spordipalee Venemaa suurim võrkpallikeskus, Dünamo võrkpalliklubi koduväljak ja Venemaa võrkpallikoondise treeningbaas.
Spordipalee "Dinamo" asub Moskva põhjaosas metroojaamade "Vodny Stadium" ja "River Station" lähedal. Juhised: metroojaam Vodny Stadion, seejärel fikseeritud marsruudiga takso nr 594 Dynamo Sports Palace'i peatusesse või Rechnoy Vokzali metroojaama, seejärel kõndige läbi Družba pargi (15 minutit).
Saali aadress: Moskva, st. Lavochkina d. 32
Kultuuri- ja spordikompleks "Luch"
Saali aadress: Moskva, 1. Vladimirskaja, 10-d
Hoone asub Moskva jõe kaldapealsel, Vorobjovy Gory metroojaama lähedal ja meenutab kujult meritähte.
Keskne mängusaal on neljast küljest ümbritsetud stendidega ning alumised on akordioni kombel liigutades kergesti eemaldatavad. Nii luuakse erinevat tüüpi esinemispaiku ning saali mahutavus on 1700-3500 inimest.
Seal toimusid minijalgpalli-, võrk- ja korvpallivõistlused, sporttantsud, rütmiline võimlemine, rahvusvahelised ja Venemaa turniirid erinevat tüüpi võitluskunstides (karate, judo, poks, sambo), samuti meelelahutusüritusi.
Universaalne spordihall "Družba" ehitati XXII olümpiaadi võistlusteks 1980. aastal, edastab luzhniki.ru.
Pärast rekonstrueerimist jätkatakse siin võistlusi erinevatel spordi- ja meelelahutusüritustel. "Druzhba" muutub kaasaegseks spordirajatiseks, millel on kõige kaasaegsemad seadmed ja täiustatud tehnilised võimalused.
Hoone fassaadid värskendatakse, vanad klaasid asendatakse uute energiasäästlike vitraažide vastu. Saali ruumidesse kerkivad professionaalsed spordipõrandad ja spetsialiseeritud spordivalgustid.
Siin asendavad nad kõik insenerikommunikatsioonid, paigaldavad kaasaegsed süsteemid turva-, energiasäästlikud ventilatsiooni- ja kliimasüsteemid.
Tööd tehakse osana terviklikust territooriumi uuendamise programmist. Saal plaanitakse avada 2018. aastal.
Tuletage meelde, et Bolshoi rekonstrueerimine on praegu lõppemas. spordiareen"Lužniki". Seal peetakse 2018. aasta jalgpalli maailmameistrivõistluste avatseremooniat ja matši, maailmaturniiri ühte poolfinaalidest ja finaalist.
Pealtvaatajate kohtade arv staadionil suureneb 78 tuhandelt 81 tuhandele, tribüünid on võimalikult lähedal jalgpalliväljak. Luzhniki saab ühtse juhtimiskeskuse, millel on mugav visuaalne ülevaade stendidest ja mänguväljak, paigaldatakse siia matšide vaatamiseks kaks suurt videoekraani.
Endine Moskva linnaplaneerimispoliitika ja -ehituse aselinnapea Marat Khusnullin teatas, et Lužniki staadion on kasutuselevõtuks valmis esimese poolaasta lõpuks.
"Lužniki staadion saab olema tõeline meistriteos. See ei pääse ainult maailma suurimate esikümnesse jalgpalli areenid, aga saab spordirajatis maailmaklass," M. Khusnullin.